Методы определения /(/), t(t) и ад(^) по статистическим данным об отказах
Для уяснения метода определения характеристик [(t), ‘/.(£), <o(t) и P(t) в условиях массовой эксплуатации рассмотрим следующий пример.
В начальный момент на испытаниях находились 500 турбореактивных двигателей. Из числа 500 двигателей были сняты по выработке межремонтного ресурса через 50 час испытания 50 двигателей, через 70 час—100 двигателей и через 90 час — 229 двигателей. Всего наблюдение за каждым двигателем производилось 100 час. В табл. 3.1 приведены статистические данные по отказам этих 500 ТРД и результаты расчетов характеристик /*(/), X* {£) и «>*(/) по формулам (3.8), (3.12) и (3.13).
Расчетные формулы.
где >•*, со*, /* — статистические оценки X, ю, /; АУУДСД—- число двигателей, досрочно снятых с самолетов за период А/1/ из-за отказов, неустраняемых в условиях строевой части; NK — число исправных двигателей к началу периода; А п0 у э—число отказов, появившихся за период A tt и устраняемых в условиях эксплуатации; N0 — исходное число двигателей в момент начала испытаний.
В горизонтальных строках табл. 3.1 даны сведения об отказах за каждый интервал A tt и результаты расчета /*, X* и ы* на основании этих сведений. В первой строке дано исходное число двигателей No=500. Во второй строке приводится число досрочно снятых двигателей АЛ;ДСД в каждом интервале A tj. Отказы, приводящие к досрочному съему двигателей, не могут быть устранены силами личного состава, поэтому в этом случае двигатель рассматривается как невосста- навливаемая система. В третьей строке дано число исправных двигателей в начале каждого интервала А/1,. В четвертой строке дано число отказов А поуэ, появившихся в течение каждого интервала A ti и устраненных силами личного состава строевой части. В пятой, шестой, седьмой и восьмой строках даны величины /*, X*, co*t X* -j — <*>*, полученные расчетным путем по формулам, приведенным выше.
Расчетные——————————————————————- параметры 0—10 j 10—20 20—30 .30-40 40-50 |
— каждая ордината кривой /*(£) характеризует распределение отказов во времени, отнесенное к числу исходных дви-
( Ьп, V
I /VoA tt )’
— каждая ордината кривой X* (if) характеризует вероятность того, что двигатель как невосстанавливаемая система откажет в течение одного часа после соответствующего ему на оси абсцисс числа часов безотказной работы;
— каждая ордината кривой <»*(/) характеризует вероятность того, что двигатель как восстанавливаемая система откажет в течение одного часа после соответствующего ему на оси абсцисс числа часов безотказной работы
— каждая ордината кривой X* (£)-}-<о* Д(£) характеризует вероятность того, что в течение одного часа после соответствующего па оси абсцисс числа часов безотказной работы в двигателе появится отказ элемента, который может быть уст-
11 пі їси или не устранен силами и средствами, которыми распознает эксплуатирующая организация.
Характеристики /(/), > * (t), w*(f), изображенные на |шс. 3.6, .имеют брід типичного протекания для авиационной lt-ХІПІКИ, по которому можно видеть три четко выраженных участка.
Участок I характеризуется сравнительно высокими значениями /*, X*, to* за счет элементов, оказавшихся ослабленными и результате скрытых неисправностей производственного офактера или внесенных при ремонте, сборке и транспортировке системы. Из анализа этого участка выявилась необходимость естественной отбраковки и приработки систем 1 иіементов) в определенных лабораторных условиях, на заво — ie или на ремонтном предприятии до сдачи заказчику. Такой приработке должны подвергаться все элементы бортовых си5- с і см (силовая установка, гидросистемы, воздушные системы и др.). Этот участок кривой в литературе, как известно, наминают периодом приработки. Наличие этого участка на кривой; построенной по данным массовой эксплуатации, будет свидетельствовать о недостаточно доведенной продукции.
Участок ЇІ называется периодом массовой эксплуатации и является основным «рабочим» участком. Он характеризуется самым низким и стабильным уровнем /*, X* и Постоянство
и ю* говорит о том, что здесь появляются только внезапные отказы, не зависящие от времени работы (или хранения). Наличие только такого участка само по себе характерно лишь для достаточно надежных, доведенных систем, т. е. снесем, которые прошли надлежащую приработку и не испыты — ыют в какой-либо степени еще влияние износа.
Участок III начинается за пределами 100 час наработки и характеризуется новым повышением X и о>, вызванным необратимым действием износа (или старения). Эти отказы, как уже отмечалось в главе I, носят систематический харак — н*|>, так как разброс времени появления этих отказов значи — пльно меньший, чем разброс времени появления внезапных ні. чазов. Это позволяет хорошо прогнозировать эти отказы, так как интенсивность их появления увеличивается со време — шм.
Этот участок носит название периода износа и старения. іл. іи участок II характеризует безотказность системы (эле* мента), то начало участка III определяет уже его технический |ні урс, который не должен бЬіть больше времени начала но — ипго роста X*,
На участке її с /.* «const и w* = const безотказность систем во времени будет изменяться по показательному закону
При этом следует оговориться, что не для всех систем кривые /* (/), X* (£), <»*(/) принимают типичный вид, изображенный на рис. 3.6. Однако сам факт отклонения от типичного вида течения кривых может служить способом суждения о совершенстве доводки и надежности систем (элементов), об эффективности мер профилактики и эксплуатационного контроля технического состояния систем и элементов.
п 200 Ш> 600 600 /000 f200 І. час Рис. 3.7. Интенсивность отказов двигателей АИ-20 по сериям |
На рис. 3.7 показаны кривые интенсивности досрочного съема турбовинтового двигателя АИ-20 по следующим сериям: 1— I серия; 2—II серия; 3 — IV серия; 4 — V серия Из рассмотрения течения этих кривых видно, что двигатели I и II серий имели высокую интенсивность отказов в первый период эксплуатации, т. е. все отказы, приводящие к досрочному съему двигателей, относились к группе приработочных отказов.
Двигатели IV серии не имели приработочных отказов, но износовые отказы у них начались с первых часов массовой эксплуатации. Что касается двигателей V серии, то они отвечали всем требованиям, так как не имели приработочных н износовых отказов при низкой интенсивности внезапных отказов (X = 0,1-Ю-3 1!час).
На рис. 3.8 показаны кривые интенсивности потока отказов турбовинтовых двигателей АИ-20 IV серии по времени выпуска: 1 — 1961 г.; 2— 1962 г.; 3 — III квартал 1962 г.
Из вида кривых / и 2 очевидно, что двигатели выпуска этого времени имели износовые отказы сразу же с первого часа массовой эксплуатации. Кривая 3 характеризует двига — fели, отвечающие требованиям надежности с перспективой на увеличение межремонтного ресурса.
Рис. 3.8. Интенсивность отказов двигателей АИ-20 по годам выпуска |
На рис. 3.9 показаны характеристики топливной автоматики ТВД АИ-20 КТА-5ф серий Ж, М, К, П. Течение каждой из представленных характеристик свидетельствует о высокой ин- їсисивности приработочных отказов и большом периоде приработки в условиях эксплуатации.
Для правильного анализа надежности по характеристикам f{t), X(f), «ДО очень важно уметь выбрать длительность ин — іервала ДА — С одной стороны, эта длительность не должна быть настолько большой, чтобы сглаживать характерные изменения закона, а с другой — не столы малой, чтобы проявлялись второстепенные и несущественные свойства. В каждом отдельном случае приходится находить именно такие оптимальные длительности интервалов разбиения общего времени испытания. Например, на рис. 3.10 изображены кривые интенсивностей отказов турбовинтового двигателя 1, 2, 3, построенные на интервалах: 1 Д/ = 25 час; 2. Д£ = 75 час; 3.
150 час.
Рис. 3.9. Характеристики X топливной автоматики двигателей АИ 20 |
Из рис. ЗЛО видно, что оптимальное протекание кривой > (£) происходит при интервале Д/ — 150 час. Следовательно, для ТВД с межремонтным ресурсом в 750 час удобнее всего выбирать пять интервалов продолжительностью по 150 час каждый.
Зависимость оптимального количества интервалов Д tt or межремонтного ресурса ТВД показана на рис. 3.11.